농형 회전자를 갖춘 비동기 모터의 기계적 특성. 과학과 교육의 현대 문제
초기 데이터
작업 기계의 특성: (회전 속도 nnm = 35 rpm, 기어비 ipm = 14, 계산된 토크 Msm = 19540 Nm, 효율 계수 sm = 80%, 관성 모멘트 Jm = 2200 kg m2, 기계적 특성 Msm( n) = 11200 + 16.8n 전원 전압 Ul = 660V.
농형 회전자를 갖춘 3상 비동기 전기 모터의 전력 계산 및 선택.
모터 샤프트로 감소된 작업 기계의 저항 순간:
맥 = Mcm·(1/ipm)·(1/zm) = 19540·(1/14)·(1/0.8) = 1744.6 Nm
예상 엔진 속도:
nр = nnm · ipm =35·14=490rpm
예상 엔진 출력:
Pр = Mc·nр /9550=1744.6·490/9550=89.5 kW
계산된 전력 값을 기준으로 함 Pр, 회전 속도 nр지정된 네트워크 전압 울카탈로그에서 농형 회전자 4A355M12U3을 갖춘 3상 비동기 전기 모터를 선택합니다. 표 1에 선택한 엔진의 기술 데이터를 기록합니다.
1 번 테이블
기계적 특성의 계산 및 구성에 필요한 전기 모터 매개변수 결정:
- - 모터 극 쌍의 수 피;
- - 자기장의 회전 주파수 n0;
- - 정격 모터 슬립 sn;
- - 심각한 엔진 슬립 스크;
- - 정격 모터 토크 망;
- - 엔진의 임계 토크(최대) Mcr(최대);
- - 엔진 시동 토크 국회의원.
전기 모터의 극 쌍 수를 결정하기 위해 자기장의 회전 속도 사이의 관계를 설명하는 표현식을 사용합니다. n0, rpm(동기 속도) 주 주파수 포함 f, 헤르츠그리고 극 쌍의 수 피:
n0=60f/p, rpm,
어디 p=60f/n0. 동기 속도 이후 n0우리에게 알려지지 않았지만 작은 오차로 극 쌍의 수를 결정하는 것이 가능합니다 피, 교체 n0정격 엔진 속도의 여권 값 ㄴ(값이 ㄴ~와 다르다 n0 2% - 5%) 따라서:
p?60f/nn=60·50/490=6,122
극 쌍의 수는 소수가 될 수 없으므로 결과 값을 반올림합니다. 피정수까지. 우리는 얻는다 p=6.
자기장 회전 속도(동기 모터 속도):
n0=60f /p=60·50/6=500rpm
정격 모터 슬립:
н = (n0 - nn)/n0 =(500 -490)/500=0.02
심각한 엔진 슬립
skr= sn(l+)=0,02(1,8+) =0,066
모터의 정격토크는 정격(인증) 전력값을 통해 결정됩니다. Pn=90kW,및 회전 속도 nn=490rpm
Mn=9550 Pn/nn =9550·90/490=1754.082 N·m
시동 토크는 정격 토크를 통해 결정됩니다. 망카탈로그에서 가져온 시동 토크 계수의 값 kp= Mp / Mn=1
Mp=kp Mn=1 1754.082=1754.082Nm
엔진의 임계(최대) 토크는 정격 토크를 통해 결정됩니다. 망카탈로그에서 가져온 모터 과부하 계수의 값
l = Mmax / Mn =1.8
Mkr(최대)= l Mn=1.8 1754.082=3157.348 Nm
3상 비동기 전기 모터 4A355M12U3(1단계에서 선택)의 경우 작업 2에서 찾은 값을 사용하여 기계적 특성을 구성합니다.
슬립 값에서 엔진에 의해 발생된 모멘트 값의 기계적 특성에 대한 작업 섹션을 구성합니다. 에스< sкр, 표현식으로 계산해보자 M=2Mmax /(s /scr+ scr /s).
순차적 값 취하기 에스=0; sn= 0,02; 스크=0.066, 순간의 가치를 결정해보자 중,이러한 전표에 해당합니다(각 순간에 전표 가치 지수를 할당합니다):
M0=2·3157.348/(0/0.066+0.066/0)=0;
Mn=2·3157.348/(0.02/0.066+0.066/0.02)=1752.607Nm;
M01=2·3157.348/(0.1/0.066+0.066/0.1)=2903.106 N·m
Mkr=2·3157.348/(0.066/0.066+0.066/0.066)=3157.348N·m.
보정 계수 찾기 비슬립값이 큰 특성 구간의 모멘트 값을 계산하려면( s > skr):
b=Mп - 2Mmax/((1/scr)+scr)= 1754.082-2·3157.348/((1/0.066)+0.066)=1339.12 N·m.
3.3 엔진 가속 구간(s > scr)의 경우 엔진에 의해 발생된 토크 값은 M=(2Mmax /(s /scr+ scr /s))+b·s 식으로 결정됩니다. 슬립값을 고려하면 s=0.2; 0.3; 0.4; 0.5; 0.6; 0.7; 0.8; 0.9; 1.0, 순간의 가치를 계산해 보겠습니다.
М02=2·3157.348/(0.2/0.066+0.066/0.2)+ 1339.12·0.2=2147.028 N·m;
M03=2·3157.348/(0.3/0.066+0.066/0.3)+ 1339.12 ·0.3=1726.834Nm;
М04=2·3157.348/(0.4/0.066+0.066/0.4)+ 1339.12·0.4=1549.958 N·m;
M05=2·3157.348/(0.5/0.066+0.066/0.5)+ 1339.12·0.5=1488.825 Nm;
M06=2·3157.348/(0.6/0.066+0.066/0.6)+ 1339.12 ·0.6=1489.784 Nm;
M07=2·3157.348/(0.7/0.066+0.066/0.7)+ 1339.12 ·0.7=1527.523Nm;
М08=2·3157.348/(0.8/0.066+0.066/0.8)+ 1339.12·0.8=1588.737 N·m;
M09=2·3157.348/(0.9/0, 0.066+0.066/0.9)+ 1339.12·0.9=1665.809 Nm;
M1=2·3157.348/(1.0/0.066+0.066/1.0)+ 1339.12 ·1.0=1754.082 Nm.
계산 결과는 표 3에 기록되어 있습니다.
표현을 사용하여 n =n0(1-s),각 슬립 값에 대해 에스엔진 샤프트 회전 속도 계산 N:
n0=500 (1 - 0)= 500rpm;
n=500 (1 - 0.02)=490rpm;
ncr=500 (1-0.066)=467rpm;
n01=500 (1 - 0,1)= 450 rpm;
n02=500 (1 - 0.2)= 400 rpm;
n03=500 (1 - 0,3)= 350 rpm;
n04=500 (1 - 0,4)= 300 rpm;
n05=500 (1 - 0,5)= 250rpm;
n06=500 (1 - 0,6)= 200rpm;
n07=500 (1 - 0,7)= 150rpm;
n08=500 (1 - 0,8)= 100rpm;
n09=500 (1 - 0.9)=50rpm;
n1=500 (1 - 1)= 0rpm.
계산 결과는 표 3에 기록되어 있습니다.
계산 결과를 바탕으로 기계적 특성의 축척 그래프를 작성합니다. n(엠):
4. 이전에 선택한 4A355M12U3 모터의 위상 권선을 정격 전압으로 연결하는 방법을 정당화합니다. 유엔=380/660 안에전압이 있는 전기 네트워크에 Ul=660y V.선택한 권선 연결 방법에 대해 모터의 시동, 위상 및 선형 정격 전류를 결정합니다. 위상 권선 연결 방법이 잘못 선택된 경우 시동, 위상 및 선형 전류, 시동 및 임계 토크, 정격 슬립에 해당하는 모터 전력을 계산합니다.
3상 모터의 권선은 위상 권선의 정격 전압에 따라 스타 또는 델타의 공급 네트워크에 연결될 수 있습니다. 유엔라인 전압 울. 모터 데이터 시트에는 일반적으로 모터를 연결할 수 있는 2개의 전압이 표시되어 있습니다. 연결할 때 위상 권선이 두 전압 중 더 낮은 전압(이 경우 380V)에 맞게 설계되었다는 점을 고려해야 합니다. 모터는 스타 연결을 사용하여 네트워크에 연결되어야 합니다. 업 = 울 /(최대 = 660V / = 380V). 비동기 전기 모터 로터 샤프트
모터의 선형 정격 전류는 3상 회로의 전력 표현으로 결정됩니다.
P1н= Uл Iл cosсн, 어디서 Ul=660V- 전기 네트워크의 선형(공칭) 전압; P1n, W,- 엔진의 정격 유효 전력
모터 샤프트의 정격 명판 출력을 통해 결정됩니다. Pn엔진의 손실을 고려하여:
P1n= Pn/ zn=90·10 3/0.915=98.361·10 3W.
모터 정격 선형 전류:
Il(n)=P1n/( Ul 비용(n) = 98.361 10 3 / 660 0.77 = 111.745 ㅏ.
스타로 연결될 때 정격 위상 전류는 선형과 같습니다.
If= Il=111.745A.
모터의 시동 전류는 정격 선형 전류를 통해 결정됩니다. =66.254A에서및 시작 전류 계수 kI=Iп/IN =5.5:
Iп= IN·кI =111.745·5.5=614.598 ㅏ.
모터 연결 방법이 잘못 선택된 경우, 즉 위상 권선을 연결할 때 모터의 주요 특성을 결정합니다. 삼각형(?).엔진 연결 방법이 잘못된 경우 엔진의 특성을 알려드리겠습니다. 엑스!(나!, 유!, 중! ,아르 자형!).델타로 연결할 때 위상 전압 업선형 Ul=660V와 동일 . 따라서 위상 권선의 전압은 동일합니다 U!f = Ul=660V이는 정격 전압보다 몇 배 더 높으며 모터 권선의 절연이 파손될 수 있습니다.
옴의 법칙에 따라 위상 전류는 위상 전압 Uph에 정비례하고 위상 권선의 임피던스에 반비례합니다. zph: Iph = Uph/zph. 결과적으로 위상 전류와 위상 전압의 실제 값은 공칭 값을 크게 초과합니다.
만약!f =· Iф=·111.745=193.548 에이.
델타 연결을 통한 선형 전류 에 =· 만약에. 결과적으로 선형 전류의 실제 값은 다음과 같습니다.
나는!n=·I!ф =··Iф=3·111.745= 335.235 ㅏ,이는 선전류 정격값의 3배입니다.
시동 전류는 선형 전류의 실제 값을 통해 결정됩니다. 안에돌입 전류 비율 kI=Iп/IN =5.5
I!p = I!n · kI =335.235·5.5=1843.793 A,
별에 의해 연결될 때 돌입 전류 값을 곱합니다.
엔진에 의해 발생된 토크(시동 국회의원, 최대 M최대) 위상 권선의 전압 제곱에 비례하여 변경됩니다. 즉, M = km U2f , 어디 킬로미터- 엔진에 의해 발생된 토크를 전압과 연결하여 엔진의 주요 매개변수를 고려한 계수입니다. 잘못된 모터 연결 방법(삼각형)으로 인해 위상 권선의 전압이 증가했기 때문에 모터 토크는 () 2배 증가합니다. 3번.
모터 위상 권선을 스타와 연결할 때:
M = km U2f = km 3802,어디 km =M/3802.
모터 권선을 삼각형으로 연결할 때:
중! = km (U!f)2 =M 6602 /3802 =3M.
모터를 삼각형으로 연결할 때 시작 토크(잘못된 방법):
M!p=3MP =3·1754.082 =5262.246Nm.
모터를 스타와 연결할 때 중요한 순간:
M!kr=소구역 · 3=3·3157.348=9472.044N·m.
모터 샤프트의 동력이 표현됩니다. Pn= Ul In 로그인 coscn. 이 수식에 포함된 수량 중 모터 연결 방법을 잘못 선택하면 선형 전류만 변경됩니다. 일(주 전압 Ul =660V변하지 않는다). 4.5.2절의 계산 결과에 따르면. 모터가 실수로 별에 연결된 경우 선형 전류는 3배 증가하므로 정격 슬립 시 모터 전력은 3배 증가하며 다음과 같습니다.
P!n =3Pn =3·90=270kW.
5. 시작 시간 결정 시작하다 4A355M12U3 전기 모터를 사용하는 전기 드라이브와 관성 모멘트가 있는 작업 기계의 가속 곡선을 플롯합니다. Jm= 9,68 kg·m2기계적 특성
양= 11200+16.8n , Nm.
전기 드라이브의 가속 시간은 드라이브의 운동 방정식에 의해 결정됩니다.
M - Ms = (1/9.55)J dn/dt,
무한한 값 대체 DN그리고 dt최종 값으로 ?N그리고 ?티:
?t=(1/9.55) J·?n /(M - Ms)
순간이 정적이라면 결과 표현식은 유효합니다. 중그리고 양, 관성 모멘트는 속도에 의존하지 않습니다. (M - Ms)=상수그리고 J= const.따라서 우리는 엔진의 결합 기계적 특성을 고려한 대략적인 그래프 분석 계산 방법을 사용합니다. 엔(엠)그리고 일하는 기계 양(n)우리는 이를 가속 기간으로 나누고 각 기간에 동의합니다. (M - Ms)=상수
작업 기계의 모터 샤프트에 대한 정적 저항 모멘트에 대한 방정식을 제시합니다.
Mc=Mcm·(1/i)·(1/zp)=(11200+16.8n)/(14·0.915); Ms =874.317+1.312·n, N·m.
작업 기계의 정적 저항 순간 값을 결정합니다. 양다양한 속도에 대해 N표 3에 주어진다. 값 계산 결과로 표 3을 보충한다. 양,우리는 테이블 4를 얻습니다.
Mc=874.317+1.312·500=1530.317 Nm
Mc=874.317+1.312·490=1517.197Nm
Mc=874.317+1.312·467=1487.021Nm
Mc=874.317+1.312·450 =1464.717Nm
Mc=874.317+1.312·400=1399.117Nm
Mc=874.317+1.312·350=1333.517Nm
Mc=874.317+1.312·300=1267.917Nm
Mc=874.317+1.312·250=1202.317Nm
Mc=874.317+1.312·200=1136.717Nm
Mc=874.317+1.312·150=1071.117Nm
Mc=874.317+1.312·100=1005.517Nm
Mc=874.317+1.312·50=939.917Nm
Mc=874.317+1.312 0=874.317Nm
Table 4의 계산 결과를 바탕으로 접합의 기계적 특성을 구성한다. 엔(엠)그리고 n(Mс).
모터 샤프트로 감소된 시스템의 관성 모멘트를 결정합니다.
J=Jd + Jm(nm/nd)2=9.58+2200(35/490)2=20.805kg·m2
엔진의 공동 기계적 특성 엔(엠)그리고 일하는 기계 양(n)우리는 각 기간에서 해당 기간 동안 토크의 평균값을 더 쉽고 정확하게 결정하는 방식으로 이를 10개의 가속 기간으로 나눕니다. MK,엔진에 의해 개발되었으며, 모스크바 시간-작업 기계 측면에서 모터 샤프트의 정적 저항. 각 주기마다 회전 빈도가 증가한다고 가정합니다. ?nk일정한 동적 토크에서 (남~여), 해당 기간의 평균과 동일하며 표현식에 따르면 ?t=(1/9.55) J·?n /(M - Ms)가속 시간을 결정하다 ?tк각 기간마다. 계산 결과는 표 5에 기록되어 있습니다.
- ?tк=(1/9.55) 20.805·50/802.829=0.136
- ?tк=(1/9.55) 20.805·50/654.556=0.166
- ?tк=(1/9.55) 20.805·50/519.813=0.21
- ?tк=(1/9.55) 20.805·50/408.737=0.268
- ?tк=(1/9.55 )· 20.805·50/410.788=0.265
- ?tк=(1/9.55) 20.805·50/289.275=0.377
- ?tк=(1/9.55) 20.805·50/342.679=0.318
- ?tк=(1/9.55) 20.805·50/570.614=0.191
- ?tк=(1/9.5520.805·50/1093.15=0.1
- ?tк=(1/9.55) 20.805·45/836.895=0.13
각 기간의 가속 지속 시간을 합산하여 전기 구동의 가속 시간을 결정합니다.
tstart =0.136+0.166+0.21+0.268+0.265+0.377+0.318+0.191+0.1+0.13=2.161초
사용된 문헌 목록
1. 전기 공학, 전자 및 전기 구동: 방법. 계산 수행 지침.-그래프. 작품 / P. T. Ponomarev; 에드. E. V. Lesnykh; 십. 상태 커뮤니케이션 대학 - 노보시비르스크: SGUPS, 2014. - p.
2. 일반 전기 공학 : 교과서 / 편집. V. S. Pantyushin. -M .: 더 높습니다. 학교, 1970. - 568p.
3. 전기공학 및 전자공학: 교과서. 비전기적용 전문가. 대학 / V.G. 게라시모프, E.V. 쿠즈네초프, O.V. Nikolaeva [및 기타]; 편집자 V.G. 게라시모바. -M.: Energoatomizdat. 전기 및 자기 회로. - 1996. - 288p.
비동기식 모터(IM)는 가장 일반적인 유형의 모터입니다. 그 이유는... 작동이 더 간단하고 안정적이며 동일한 전력으로 DPT에 비해 무게, 크기 및 비용이 적습니다. 혈압을 켜는 회로도가 그림 1에 나와 있습니다. 2.14.
최근까지 농형 로터가 있는 IM은 규제되지 않은 전기 드라이브에 사용되었습니다. 그러나 IM의 고정자 권선에 전압을 공급하는 사이리스터 주파수 변환기(TFC)의 출현으로 농형 모터가 조정 가능한 전기 드라이브에 사용되기 시작했습니다. 현재 주파수 변환기에는 전력 트랜지스터와 프로그래밍 가능 컨트롤러가 사용됩니다. 속도 제어 방식을 펄스(Pulse)라고 하며, 이를 개선하는 것이 전기 구동장치 개발에 있어 가장 중요한 방향이다.
쌀. 2.14. a) 농형 회전자를 사용하여 IM을 켜기 위한 회로도;
b) 위상 권선 회전자가 있는 IM을 켜기 위한 회로도.
혈압의 등가회로를 바탕으로 혈압의 기계적 특성 방정식을 구할 수 있다. 이 회로에서 고정자의 능동 저항을 무시하면 기계적 특성에 대한 표현은 다음과 같은 형식을 갖습니다.
,
여기 남 k -중요한 순간; S ~- 해당 임계 전표; 유 에프- 네트워크의 위상 전압의 유효 값; Ω 0 =2πf/p– IM의 회전 자기장의 각속도(동기 속도) 에프- 공급 전압 주파수; 피– IM의 극 쌍 수; xk- 단락의 유도성 위상 저항(등가 회로에서 결정됨) S=(Ω0 -Ω)/Ω0– 미끄러짐(회전 필드의 속도에 대한 로터 속도) R 2 1– 회 전자 위상의 총 활성 저항.
농형 회전자를 갖는 IM의 기계적 특성은 그림 1에 나와 있습니다. 2.15.
쌀. 2.15. 농형 회전자를 이용한 유도 전동기의 기계적 특성.
세 가지 특징적인 점을 구별할 수 있습니다. 첫 번째 점의 좌표( S=0; Ω=Ω0; M=0). 이는 회전자 속도가 회전 자기장의 속도와 같을 때 이상적인 유휴 모드에 해당합니다. 두 번째 점의 좌표( S=S에; M=Mk). 엔진은 최대 토크로 작동 중입니다. ~에 Ms >Mk모터 회전자가 강제로 정지하게 되는데, 이는 모터의 단락입니다. 따라서 이 시점의 엔진 토크를 임계(Critical)라고 합니다. M k. 세 번째 점의 좌표( S=1; Ω=0; M=M p). 이 시점에서 엔진은 시동 모드로 작동합니다. 회전자 속도 Ω=0이고 시동 토크는 고정된 회전자에 작용합니다. 엠피. 첫 번째 특성점과 두 번째 특성점 사이에 위치한 기계적 특성 부분을 작업 부분이라고 합니다. 그 위에서 엔진은 안정된 상태로 작동합니다. 농형 로터가 있는 IM의 경우 조건이 충족되는 경우 U=Un그리고 f=fn기계적 특성을 자연이라고합니다. 이 경우 특성의 작업 섹션에는 엔진의 공칭 작동 모드에 해당하고 좌표( Sn; Ωn; 남n).
혈압의 전기 기계적 특성 Ω=f(If)는 그림 2.15에서 점선으로 표시된 DPT의 전기 기계적 특성과 달리 작동 영역에서만 기계적 특성과 일치합니다. 이는 EMF의 주파수 변화로 인해 시작하는 동안 발생한다는 사실로 설명됩니다. 로터 권선에서 전자 2전류의 주파수와 권선의 유도 저항과 능동 저항의 비율이 변경됩니다. 시동이 시작될 때 전류의 주파수가 더 높고 유도 저항이 능동 저항보다 큽니다. 로터 속도가 증가함에 따라 ω 회 전자 전류의 주파수와 그에 따른 권선의 유도 저항이 감소합니다. 따라서 직접 시작 모드에서 IM의 시작 전류는 정격 값보다 5~7배 높습니다. 나는 fn, 그리고 시동 토크 엠피명목상과 같음 남n. 시동 시 시동 전류와 시동 토크를 제한해야 하는 DPT와 달리 IM을 시동할 때는 시동 전류를 제한하고 시동 토크를 높여야 합니다. 마지막 상황이 가장 중요합니다. 독립적인 여자가 있는 DPT는 다음과 같은 경우에 시작되기 때문입니다. 미스<2,5М н , 순차적 여기가 있는 DPT 미스<5М н , 그리고 자연적인 특성에서 일할 때의 혈압 미스<М н .
농형 회전자가 있는 IM의 경우 증가 엠피로터 권선의 특수 설계로 보장됩니다. 로터 권선용 홈을 깊게 만들고, 권선 자체를 2겹으로 배열하였습니다. 엔진 시동시 주파수 전자 2회 전자 전류가 커서 전류 변위 효과가 나타납니다. 전류는 권선의 상위 층에서만 흐릅니다. 따라서 권선 저항과 모터의 시동 토크가 증가합니다. MP. 그 가치는 도달할 수 있습니다 150만n.
권선형 로터가 있는 IM의 경우 증가 MP기계적 특성을 변경하여 보장됩니다. 저항하는 경우 R P회 전자 전류 흐름 회로에 포함 된 는 0과 같습니다. 엔진은 자연적인 특성으로 작동하고 M P =M N. ~에 R P >0회 전자 위상의 총 활성 저항이 증가합니다. R 2 1. 치명적인 미끄러짐 S ~증가할수록 R 2 1또한 증가합니다. 결과적으로 권선형 로터가 있는 IM에서는 다음과 같은 내용이 소개됩니다. R P회 전자 전류 흐름 회로에 변위가 발생합니다. 엠케이큰 전표를 향해. ~에 S K =1 M P =M K.권선형 로터가 있는 IM의 기계적 특성 R P >0인공 또는 가변 저항이라고합니다. 그들은 그림에 나와 있습니다. 2.16.
1자동화된 전기 구동 모델을 구축할 때는 작동 중 엔진에서 발생하는 전기 기계 프로세스의 복잡성을 고려해야 합니다. 수학적 계산을 통해 얻은 결과는 경험적으로 검증되어야 합니다. 따라서 본격적인 실험을 통해 전기모터의 특성을 규명할 필요가 있다. 이러한 실험을 통해 얻은 정보를 통해 구성된 수학적 모델을 테스트할 수 있습니다. 이 기사에서는 농형 회전자를 사용하여 비동기 모터의 기계적 특성을 구성하는 방법에 대해 논의하고, 샤프트에 독립적으로 여자되는 비동기 모터로 구성된 시스템의 예를 사용하여 계산된 기계적 특성에 대한 실험 테스트를 수행합니다. DC 모터를 부하로 연결하여 계산 오류를 추정하고 얻은 결과를 향후 연구에 사용할 가능성에 대한 결론을 도출합니다. 실험을 수행할 때 실험실 스탠드 NTC-13.00.000이 사용됩니다.
비동기 모터
DC 모터
기계적 특성
등가 회로
자기 시스템의 포화.
1. Voronin S.G. 항공기의 전기 구동: 교육 및 방법론적 복합체. - 오프라인 버전 1.0. - 첼랴빈스크, 1995-2011.- 아픈. 493, 목록이 켜졌습니다. - 26개 타이틀
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소개
비동기 모터(AM)는 다양한 산업 및 농업에 매우 폭넓게 적용되는 전기 모터입니다. 농형 로터를 사용하는 IM은 다음과 같은 특징을 갖고 있습니다. 제조가 용이하여 초기 비용이 낮고 신뢰성이 높습니다. 낮은 유지 관리 비용과 높은 효율성이 결합되어 궁극적으로 전체 운영 비용이 낮아집니다. AC 주전원에서 직접 작업할 수 있습니다.
비동기 전기 모터의 작동 모드
농형 모터는 비동기식 기계로, 속도는 공급 전압의 주파수, 극 쌍 수 및 샤프트의 부하에 따라 달라집니다. 일반적으로 공급 전압과 주파수를 일정하게 유지하여 온도 변화를 무시하면 샤프트 토크는 슬립에 따라 달라집니다.
동맥압의 토크는 Kloss 공식을 사용하여 결정할 수 있습니다.
여기서 는 결정적인 순간이고, 는 결정적인 실수입니다.
모터 모드 외에도 비동기식 모터에는 세 가지 제동 모드가 더 있습니다. a) 네트워크에 에너지를 출력하는 발전기 제동; b) 역전환 제동; c) 동적 제동.
포지티브 슬립의 경우 농기계는 모터로 작동하고, 네거티브 슬립의 경우 발전기로 작동합니다. 따라서 농형 모터의 전기자 전류는 슬립에만 의존하게 됩니다. 기계가 동기 속도에 도달하면 전류가 최소화됩니다.
회 전자 속도가 동기 속도를 초과하면 네트워크로 에너지가 방출되는 IM의 발전기 제동이 발생합니다. 이 모드에서는 전기 모터가 네트워크에 활성 에너지를 공급하고, 전자기장을 생성하는 데 필요한 무효 에너지가 네트워크에서 전기 모터에 공급됩니다.
발전기 모드의 기계적 특성은 좌표축의 두 번째 사분면까지 모터 모드의 특성이 연속되는 것입니다.
역방향 제동은 회전자의 회전과 반대되는 고정자 자기장의 회전 방향에 해당합니다. 이 모드에서 슬립은 1보다 크고 고정자 계자 속도에 대한 회전자 속도는 음수입니다. 회 전자 및 결과적으로 고정자 전류는 큰 값에 도달합니다. 이 전류를 제한하기 위해 회전자 회로에 추가 저항이 도입됩니다.
역방향 제동 모드는 고정자 자기장의 회전 방향이 바뀌고 전기 모터 로터와 이에 연결된 메커니즘이 관성에 의해 계속 회전할 때 발생합니다. 이 모드는 고정자 필드가 회전 방향을 변경하지 않고 회전자가 외부 토크의 영향을 받아 회전 방향을 변경하는 경우에도 가능합니다.
이 기사에서는 모터 모드에서 비동기 모터의 기계적 특성 구성을 고려할 것입니다.
모델을 사용하여 기계적 특성 구축
AD DMT f 011-6у1의 여권 데이터: Uф =220 - 정격 위상 전압, V; p=3 - 권선의 극 쌍 수; n=880 - 공칭 회전 속도, rpm; Pn=1400 - 정격 전력, W; Iн=5.3 - 정격 회전자 전류, A; eta = 0.615 - 효율성 명목상, %; cosΦ = 0.65 - cos(Φ) 공칭; J=0.021 - 로터의 관성 모멘트, kg m 2; Ki = 5.25 - 현재 배수 시작; Kp = 2.36 - 시동 토크의 다중성; Km = 2.68 - 임계 순간 다중성.
비동기 모터의 작동 모드를 연구하기 위해 작동 및 기계적 특성이 사용되며, 이는 실험적으로 결정되거나 등가 회로(EC)를 기반으로 계산됩니다. SZ(그림 1)를 사용하려면 해당 매개변수를 알아야 합니다.
- R 1, R 2 ", RM - 고정자, 회 전자 및 자화 분기 단계의 활성 저항;
- X 1, X 2 ", X M - 회 전자 고정자 위상과 자화 분기의 유도 누설 저항입니다.
이러한 매개변수는 자기 시동기 및 접촉기를 선택할 때, 과부하 보호를 수행할 때 시동 전류를 결정하고, 전기 구동 제어 시스템을 조절 및 구성하고, 과도 프로세스를 시뮬레이션하는 데 필요합니다. 또한 IM의 시작 모드를 계산하고, 비동기식 발전기의 특성을 결정하고, 비동기식 기계를 설계하여 초기 매개변수와 설계 매개변수를 비교하는 데 필요합니다.
쌀. 1. 비동기 모터의 등가회로
고정자와 회전자 위상의 능동 및 반응 저항을 결정하기 위해 등가 회로의 매개변수를 계산하는 방법을 사용합니다. 계산에 필요한 부분 부하에서의 효율 및 역률 값은 기술 카탈로그에 나와 있습니다. pf = 0.5 - 부분 부하 계수, %; Ppf = Pн·pf - 부분 부하 시 전력, W; eta _pf = 0.56 - 효율성 부분 부하 시, %; cosΦ_pf = 0.4 - 부분 부하 시 cos(Φ).
등가 회로의 저항 값 : X 1 =4.58 - 고정자 리액턴스, Ohm; X 2 "=6.33 - 회전자 리액턴스, 옴; R 1 =3.32 - 고정자 활성 저항, 옴; R 2 "=6.77 - 회전자 활성 저항, 옴.
Kloss 공식 (1)을 이용하여 비동기 모터의 기계적 특성을 구성해 보겠습니다.
슬립은 다음 형식의 표현으로 결정됩니다.
IM 회전자의 회전 속도(rad/sec)는 어디에 있습니까?
동기 회전 속도:
임계 로터 속도:
. (4)
중요 슬라이드:
우리는 표현에서 중요한 순간 지점을 결정합니다
s=1에서 Kloss 공식을 사용하여 시동 토크를 결정합니다.
. (7)
계산된 내용을 바탕으로 혈압의 기계적 특성을 구성합니다(그림 4). 실제로 테스트하기 위해 실험을 진행하겠습니다.
실험적 기계적 특성 구축
실험을 수행할 때 실험실 스탠드 NTC-13.00.000 "Electrodrive"가 사용됩니다. 독립적으로 여자된 DCM(직류 모터)이 부하로 연결된 샤프트에 IM으로 구성된 시스템이 있습니다. 비동기식 및 동기식 기계의 여권 데이터와 센서 판독값을 사용하여 비동기식 모터의 기계적 특성을 구성하는 것이 필요합니다. 우리는 DPT의 여자 권선 전압을 변경하고, 동기 및 비동기 모터의 전기자 전류와 샤프트 회전 주파수를 측정할 수 있습니다. IM을 전원에 연결하고 DPT의 여자 권선 전류를 변경하여 부하를 가해 보겠습니다. 실험을 수행한 후 센서 판독값을 바탕으로 값 표를 작성합니다.
1 번 테이블 비동기 모터 로드 시 센서 판독값
여기서 Iв는 DC 모터의 계자 권선 전류, I I는 DC 모터의 전기자 전류, Ω은 비동기 모터의 회전자 속도, I 2는 비동기 모터의 회전자 전류입니다.
동기 기계 유형 2P H90L UHL4의 여권 데이터: Pn=0.55 - 정격 출력, kW; Unom=220 - 정격 전압, V; Uv.nom=220 - 공칭 여기 전압, V; Iya.nom=3.32 - 정격 전기자 전류, A; Iv.nom=400 - 정격 여자 전류, mA; Rя=16.4 - 전기자 저항, Ohm; nn=1500 - 공칭 회전 속도, rpm; Jdv=0.005 - 관성 모멘트, kg m 2; 2p p =4 - 극 쌍의 수; 2a=2 - 전기자 권선의 병렬 분기 수; N=120 - 전기자 권선의 활성 도체 수.
전류는 하나의 브러시를 통해 DPT 로터로 들어가고 로터 권선의 모든 회전을 통해 흐르며 다른 브러시를 통해 나갑니다. 고정자 권선과 회전자 권선의 접촉점은 정류자 플레이트 또는 당시 브러시가 누르는 세그먼트를 통해 이루어집니다(브러시는 일반적으로 한 세그먼트보다 넓습니다). 회전자 권선의 각 개별 회전은 정류자 세그먼트와 상호 연결되므로 전류는 실제로 회전자를 통과하는 동안 모든 회전과 모든 정류자 플레이트를 통과합니다.
쌀. 2. 2극 DC 모터의 회전자에 흐르는 전류
그림 2는 N극에 있는 모든 도체는 양전하를 띠고 S극 아래의 모든 도체는 음전하를 띤다는 것을 보여줍니다. 따라서 N극 아래의 모든 도체는 하향 힘(방사상 자속 밀도 B 및 회전자 전류에 비례)을 받는 반면, S극 아래의 모든 도체는 동일한 상향 힘을 받습니다. 결과적으로 회 전자에 토크가 생성되며 그 크기는 자속 밀도와 전류의 곱에 비례합니다. 실제로 극 아래에서는 자속 밀도가 완전히 균일하지 않으므로 일부 회전자 도체에 가해지는 힘은 다른 도체보다 더 큽니다. 샤프트에 전개되는 총 모멘트는 다음과 같습니다.
M = K T ФI, (8)
여기서 Ф는 총 자속이고 계수 K T는 주어진 모터에 대해 일정합니다.
식 (8)에 따라 토크 조절(제한)은 전류 I 또는 자속 F를 변경하여 달성할 수 있습니다. 실제로 토크 조절은 전류를 조정하여 수행되는 경우가 가장 많습니다. 모터 전류는 전력 변환기를 사용하여 모터에 공급되는 전압을 변경하거나 회로에 추가 저항을 포함함으로써 제어 시스템(또는 조작자)에 의해 조절됩니다.
방정식 (8)에 포함된 모터의 설계 상수를 계산해 보겠습니다.
. (9)
모터 자속과 계자 권선 전류 사이의 연결을 설정해 보겠습니다. 전기 기계 이론에서 알 수 있듯이 자기 시스템의 포화 영향으로 인해 이 관계는 비선형이며 그림 3과 같은 형태를 갖습니다. 철을 더 잘 사용하기 위해 기계는 공칭 모드의 작동 지점은 자화 곡선의 변곡점에 있습니다. 여기 전류에 비례하는 자속의 크기를 생각해 봅시다.
Fpr.=Iв, (10)
여기서 Iв는 여기 전류입니다.
F - 실제 유량 값; F pr. - 계산에 채택된 유량 값
쌀. 3. 허용된 자속 값과 실제 자속 값의 비율
IM과 DPT는 실험에서 하나의 공통 샤프트를 갖기 때문에 DPT에 의해 생성된 토크를 계산할 수 있으며, 얻은 값과 속도 센서 판독값을 기반으로 IM의 실험적 기계적 특성을 구성할 수 있습니다(그림 4).
그림 4. 비동기 모터의 기계적 특성: 계산 및 실험
낮은 토크 값 영역에서 얻은 실험 특성은 이론적으로 계산된 특성보다 낮고 값이 높은 영역에서 더 높습니다. 이 편차는 계산된 자속 값과 실제 값 사이의 차이와 관련이 있습니다(그림 3). 두 그래프는 Фр.=Iв에서 교차합니다. 명.
비선형 관계를 설정하여 계산을 수정해 보겠습니다(그림 5).
Ф=а·Iв, (11)
여기서 a는 비선형성 계수입니다.
쌀. 5. 여자 전류에 대한 자속의 비율
결과적인 실험 특성은 그림 1에 표시된 형태를 취합니다. 6.
그림 6. 비동기 모터의 기계적 특성: 계산 및 실험
자속이 여자 전류에 선형적으로 의존하는 경우(10)와 이 의존성이 비선형인 경우(11)에 대한 실험 데이터의 오차를 계산해 보겠습니다. 첫 번째 경우 총 오류는 3.81%이고 두 번째 경우에는 1.62%입니다.
결론
실험 데이터에 따라 구성된 기계적 특성은 수용된 가정 Fpr.=Iv로 인해 Kloss 공식(1)을 사용하여 구성된 특성과 다르며 불일치는 3.81%이며 Iv = Iv.nom. = 0.4(A)입니다. 이러한 특성은 동일합니다. Iв가 공칭 값에 도달하면 DPT의 자기 시스템이 포화되고, 결과적으로 여기 전류의 추가 증가는 자속 값에 점점 더 적은 영향을 미칩니다. 따라서 보다 정확한 토크 값을 얻으려면 포화계수를 도입해야 하며, 이를 통해 계산 정확도를 2.3배 높일 수 있습니다. 모델링을 통해 구축된 기계적 특성은 실제 엔진의 작동을 적절히 반영하며 향후 연구의 기초로 활용될 수 있습니다.
리뷰어:
- Pyukke Georgy Aleksandrovich, 기술 과학 박사, Petropavlovsk-Kamchatsky Kamchatka State Technical University 제어 시스템학과 교수.
- Potapov Vadim Vadimovich, 기술 과학 박사, 페트로파블롭스크-캄차츠키 극동 연방 대학교 교수.
참고문헌 링크
리코데도프 A.D. 유도 모터의 기계적 특성 구성 및 테스트 // 과학 및 교육의 현대 문제. – 2012. – 5번;URL: http://science-education.ru/ru/article/view?id=6988 (접속 날짜: 2020년 2월 1일). 출판사 "자연 과학 아카데미"에서 발행하는 잡지에 주목합니다.
엔진의 기계적 특성은 샤프트 n = f(M2)의 토크에 대한 로터 속도의 의존성입니다. 무부하 토크는 부하 시 작기 때문에 M2는 ? M이고 기계적 특성은 n=f(M) 의존성으로 표현됩니다. s = (n1 - n) / n1 관계를 고려하면 좌표 n과 M에서 그래픽 의존성을 제시하여 기계적 특성을 얻을 수 있습니다 (그림 1).
그림 1.
비동기 모터의 자연스러운 기계적 특성은 연결의 기본(명판) 회로와 공급 전압의 공칭 매개변수에 해당합니다. 저항기, 리액터, 커패시터 등 추가 요소가 포함되면 인공적인 특성이 얻어집니다. 모터에 정격 전압이 아닌 전원을 공급하면 특성도 자연스러운 기계적 특성과 다릅니다.
기계적 특성은 전기 드라이브의 정적 및 동적 모드를 분석하는 데 매우 편리하고 유용한 도구입니다.
특정 드라이브 및 모터의 기계적 특성을 계산하기 위한 데이터:
농형 회전자가 있는 3상 비동기 모터는 = 50Hz에서 = 380V의 전압을 갖는 네트워크에서 전력을 공급받습니다.
4AM160S4 엔진 매개변수:
Pn= 12.5kW,
nn= 1460rpm,
cosсн= 0.86, сн= 0.89, kн= 2.2
고정자 권선 단계의 정격 전류, 극 쌍 수, 정격 슬립, 샤프트의 정격 토크, 임계 토크, 임계 슬립을 결정하고 모터의 기계적 특성을 구성합니다. 해결책.
(3.1) 네트워크에서 소비되는 정격 전력:
(3.2) 네트워크에서 소비되는 정격 전류:
(3.3) 극 쌍의 수
여기서 n1 = 1500은 정격 주파수 nн = 1460rpm에 가장 가까운 동기 속도입니다.
(3.4) 공칭 전표:
(3.5) 모터 샤프트의 정격 토크:
(3.6) 중요한 순간
Mk = km x Mn = 1.5 x 249.5 = 374.25 Nm.
(3.7) M = Mn, s = sn 및 Mk / Mn = km를 대입하여 임계 슬립을 찾습니다.
n = (n1 - s)를 사용하여 엔진의 기계적 특성을 구성하기 위해 특성점을 결정합니다. 유휴 지점 s = 0, n = 1500rpm, M = 0, 공칭 모드 지점 sн = 0.03, nn = 1500rpm min , Mn = 249.5 Nm 및 임계 모드 지점 sk = 0.078, Mk = 374.25 Nm.
시작점 sp = 1, n = 0에 대해 우리는 다음을 찾습니다.
얻은 데이터를 바탕으로 엔진의 기계적 특성이 구축됩니다. 기계적 특성을 보다 정확하게 구성하려면 계산점 수를 늘리고 해당 슬립에 대한 모멘트와 회전 주파수를 결정해야 합니다.
엔진의 자연스러운 기계적 특성 구성
엔진의 기계적 특성은 샤프트의 부하 토크 M에 대한 회전 속도 n의 의존성입니다.
전기모터에는 자연적인 특성과 인공적인 특성이 있습니다.
자연스러운 기계적 특성은 매개변수(정격 전압, 주파수, 저항 등)와 관련하여 엔진의 공칭 작동 조건에서 샤프트의 토크에 대한 엔진 속도의 의존성이라고 합니다. 하나 이상의 매개변수를 변경하면 엔진의 기계적 특성이 그에 따라 변경됩니다. 이러한 기계적 특성을 인공적이라고 합니다.
비동기 모터의 기계적 특성에 대한 방정식을 구성하기 위해 Klos 공식(4.1)을 사용합니다.
여기서 M k는 엔진의 임계 토크입니다(4.1.1).
S k - 심각한 엔진 슬립(4.1.2)
모터 과부하 용량(= 3);
Sn - 정격 모터 슬립(4.1.3):
여기서 n n - 로터 회전 속도;
n 1 - 고정자 필드의 동기 속도(4.1.4)
여기서 f는 공급 네트워크 전류의 산업 주파수입니다(f = 50Hz)(4.1.5).
P - 극 쌍 수(모터 4AM132S4 P=2의 경우)
4AM132S4 엔진의 공칭 슬립
심각한 엔진 슬립
엔진의 중요한 순간
좌표의 특성을 구성하기 위해 다음 방정식을 기반으로 슬라이딩에서 회전수로 이동합니다.
슬라이딩은 0~1 범위에서 지정됩니다.
에스 = 0 n = 1500 . (1 - 0) = 1500rpm;
38) 비동기 모터의 기계적 특성.
기계적 특성. 부하에 대한 회 전자 속도의 의존성 (샤프트의 회전 토크)을 비동기 모터의 기계적 특성이라고합니다 (그림 262, a). 정격 부하에서 다양한 모터의 회전 속도는 일반적으로 회전 속도 n 1(슬립 s nom = 2 - 7.5%)의 98-92.5%입니다. 부하, 즉 엔진이 발전해야 하는 토크가 클수록 로터 속도는 낮아집니다. 곡선이 보여주듯이
쌀. 262. 비동기 모터의 기계적 특성: a - 자연적; b - 시작 가변 저항이 켜졌을 때
그림에서 262a에서 비동기 모터의 회전 속도는 0에서 가장 높은 값 범위에서 부하가 증가함에 따라 약간만 감소합니다. 따라서 이러한 엔진은 견고한 기계적 특성을 가지고 있다고 합니다.
엔진은 10~20%에 달하는 약간의 슬립 s kp로 최대 토크 M max를 개발합니다. M max /M nom 비율은 엔진의 과부하 용량을 결정하고 M p /M nom 비율은 시동 특성을 결정합니다.
엔진은 자기 조절이 보장되어야, 즉 샤프트에 가해지는 부하 토크 M int 와 엔진에 의해 발생된 토크 M 사이에 자동 평형이 확립되어야 안정적으로 작동할 수 있습니다. 이 조건은 M max 에 도달할 때까지(B 지점까지) 특성의 상위 부분에 해당합니다. 부하 토크 M in이 토크 M max를 초과하면 엔진이 안정성을 잃고 정지하며 정격 전류보다 5-7배 더 큰 전류가 오랫동안 기계 권선을 통과하여 소진될 수 있습니다. .
시동 가변 저항이 회 전자 권선 회로에 연결되면 일련의 기계적 특성을 얻습니다 (그림 262, b). 시동 가변 저항 없이 엔진이 작동할 때의 특성 1을 자연이라고 합니다. 저항 R 1п (곡선 2), R 2п (곡선 3) 및 R 3п (곡선 4)를 갖는 가변 저항기를 모터 회 전자 권선에 연결하여 얻은 특성 2, 3 및 4를 가변 저항 기계적 특성이라고합니다. 시동 가변 저항이 켜지면 회전자 회로 R2의 활성 저항이 증가하고 s kp가 증가함에 따라 기계적 특성이 더 부드러워집니다(더 가파르게 감소). 이는 시동 전류를 감소시킵니다. 시동 토크 M p 또한 R 2에 따라 달라집니다. 시동 토크 M p가 최대 M max와 동일하도록 가변 저항 저항을 선택할 수 있습니다.
시동 토크가 증가된 엔진에서는 자연스러운 기계적 특성이 시동 가변 저항이 켜진 상태의 엔진 특성에 접근합니다. 이중 농형 모터의 토크는 작동 케이지와 시작 케이지에 의해 생성된 두 토크의 합과 같습니다. 따라서, 이들 셀에 의해 생성된 특성 2와 특성 3을 합산하여 특성 1(그림 263)을 얻을 수 있습니다. 이러한 모터의 시동 토크 M p는 기존 농형 모터의 토크 M 'p보다 훨씬 큽니다. 깊은 슬롯 모터의 기계적 성능은 이중 농형 모터의 기계적 성능과 동일합니다.
어떤 경우에도 작동 특성!!!
성능 특성.비동기 모터의 작동 특성은 회전 속도 n(또는 슬립 s), 샤프트의 토크 M 2, 고정자 전류 I 1 효율의 의존성입니까? 왜냐면? 1, 전압 U 1 및 주파수 f 1의 정격 값에서 유효 전력 P 2 = P mx로부터 (그림 264). 이는 엔진의 실질적으로 안정적인 작동 영역, 즉 0과 동일한 슬립에서 공칭 값을 10-20% 초과하는 슬립까지만 제작되었습니다. 회전 속도 n은 기계적 특성과 마찬가지로 전력 출력 P2가 증가함에 따라 거의 변하지 않습니다. 샤프트 M 2의 토크는 전력 P 2에 비례하며 마찰력에 의해 생성된 제동 토크 M tr의 값만큼 전자기 모멘트 M보다 작습니다.
고정자 전류 I 1 은 전력 출력이 증가함에 따라 증가하지만 P 2 = 0에서는 약간의 무부하 전류 I 0 이 있습니다. 효율은 변압기와 거의 같은 방식으로 변화하며 상대적으로 넓은 부하 범위에 걸쳐 상당히 큰 값을 유지합니다.
중전력 및 고전력 비동기 모터의 최고 효율 값은 0.75-0.95입니다(고전력 기계의 효율은 그에 따라 더 높습니다). 역률 cos? 최대 부하에서 중형 및 고전력 비동기 모터의 1개는 0.7-0.9입니다. 결과적으로 발전소와 네트워크에 상당한 무효 전류(정격 전류의 70~40%)가 부하되는데, 이는 이러한 모터의 중요한 단점입니다.
쌀. 263. 시동 토크가 증가한 비동기 모터의 기계적 특성(이중 농형)
쌀. 264. 비동기 모터의 성능 특성
다양한 메커니즘의 작동 중에 종종 발생하는 공칭 부하의 25-50% 부하에서 역률은 에너지 관점에서 볼 때 만족스럽지 못한 값(0.5-0.75)으로 감소합니다.
엔진에서 부하가 제거되면 역률은 0.25-0.3 값으로 감소하므로 비동기 모터는 유휴 속도나 심각한 저부하 상태에서 작동해서는 안 됩니다.
저전압에서 작동하고 위상 중 하나가 손실됩니다.네트워크 전압을 줄이는 것은 비동기 모터의 회전자 속도에 큰 영향을 미치지 않습니다. 그러나 이 경우 비동기 모터가 발휘할 수 있는 최대 토크는 크게 감소합니다(전압이 30% 감소하면 약 2배 감소). 따라서 전압이 크게 떨어지면 엔진이 멈출 수 있고, 전압이 낮으면 작동하지 않을 수 있습니다.
하나. 추신. 교류, 접촉 네트워크의 전압이 감소하면 보조 기계 (팬, 압축기, 펌프)의 회전을 구동하는 비동기 모터가 있는 3상 네트워크의 전압도 그에 따라 감소합니다. 감소된 전압에서 비동기 모터의 정상적인 작동을 보장하기 위해(전압이 공칭 0.75U로 감소되면 정상적으로 작동해야 함) 모든 보조 기계 모터의 출력은 입니다. 추신. 정격 전압에서 구동하는 데 필요한 것보다 약 1.5-1.6배 더 커집니다. 이러한 파워 리저브는 위상 전압의 일부 비대칭성으로 인해 필요합니다. 추신. 비동기식 모터는 3상 발전기가 아닌 위상 분배기에서 전원을 공급받습니다. 전압이 불균형한 경우 모터의 위상 전류는 동일하지 않으며 이들 사이의 위상 변이는 120°와 같지 않습니다. 결과적으로 더 많은 전류가 위상 중 하나를 통해 흐르게 되어 이 위상 권선의 가열이 증가하게 됩니다. 이로 인해 엔진은 대칭 전압에서 작동하는 것과 비교하여 부하를 제한하게 됩니다. 또한 전압 비대칭으로 인해 원형이 아닌 타원형의 회전 자기장이 발생하고 엔진의 기계적 특성의 모양이 다소 변경됩니다. 동시에 최대 토크와 시동 토크가 감소합니다. 전압 비대칭은 평균(대칭) 전압에서 개별 위상의 전압의 평균 상대(%) 편차와 동일한 비대칭 계수를 특징으로 합니다. 이 계수가 5% 미만이면 3상 전압 시스템은 실질적으로 대칭인 것으로 간주됩니다.
위상 중 하나가 중단되면 엔진은 계속 작동하지만 손상되지 않은 위상을 통해 전류가 증가하여 권선의 가열이 증가합니다. 그러한 정권은 허용되어서는 안 된다. 단선된 위상으로 모터를 시동하는 것은 불가능합니다. 이는 회전 자기장이 생성되지 않아 모터 회전자가 회전하지 않기 때문입니다.
보조 기계를 구동하기 위해 비동기 모터를 사용합니다. 추신. DC 모터에 비해 상당한 이점을 제공합니다. 접점 네트워크의 전압이 감소하면 비동기 모터의 회전 속도와 그에 따른 압축기, 팬 및 펌프의 공급은 실제로 변하지 않습니다. DC 모터의 경우 회전 속도는 공급 전압에 비례하므로 이러한 기계의 공급이 크게 줄어듭니다.
